BOB官方基本原理是：用薄型液压抓斗分期成槽，然后下设接头管、浇筑混凝土、拔接头管，然后二期重复上述步骤。该措施在河坝项目中经常使用，其抓取地层的水平很高，而且墙的稳定性好。它的优点是品质高，而且易于检测，具有较高的防渗能力。它也存在缺陷。比如项目的开展必须要建设较高水准的平台，而且要建设很多的辅助工程。项目的整体耗时很久，花费的资金也较多。
高喷灌浆技术是目前水利工程中应用较广泛的防渗措施之一，是山东省水科院在20世纪80年代的科研成果。施工工艺是利用钻机造孔，然后将喷射装置放入预先钻好的孔内，用高压射流对地层进行切割破碎，同时灌注水泥浆与破碎的土体掺搅混合，在土中形成凝结防渗体，以达到防渗目的。本地层细砾渗透系数500～800m/d，水泥浆在动水条件下极易流失，目前的试验已证实了这一点。除应掺加速凝剂外，在喷射形式上宜采用旋喷桩套接方案。本方案设计墙体指标如下：弹性模量500-10000MPa，抗压强度1-10MPa，渗透系数小于i×10-6cm/s，最小墙厚0.3m，比降不小于50。它的优点是其施工的品质较好，符合项目对于防渗的规定，除此之外，它的速度方面也非常有优势，符合项目的时间要求。最后它对地层的适应能力非常好，不需要建设过多的暂时性的项目。当然这并不表示它不存在缺陷。它的主要问题是防渗的能力比对于别的方案来讲有一定的欠缺。而且花费的资金比较多。
振动射冲法是最近几年才得以发展使用的一类工艺，它主要被应用到河湖等项目中，起到垂直防渗的作用。之所以使用这种综合措施，主要是考虑到了以下几点。首先项目规划的泄洪闸所在区域地下有抛石等，单独的使用一种方法，无法将存在的问题处理好。第二，对于那些卵石聚集的区域，振动射冲的效果不是很好，如果使用综合方法的话就能够将两个方法的优点都体现出来。该方案的优点非常多。比如它符合围堰对于防渗的规定。同时射冲的速率非常高，而且总体的防渗水平较好，一体机的使用能够将原本较为复杂的地层施工工作开展的非常顺畅，进而节省了部分时间。除此之外，还能够将之前方案中面对的泥浆浪费问题解决好，节省了大量的水泥，而且能够起到省电的作用。最后，它不需要建设过多的暂时性的项目，也就是说项目的总体工程量减少了。它的缺点较为明显，比其他的方案多了一个工作步骤，它的防渗能力比第一个方案要差，不过要比第二个优秀。通过上文的多方面比对，可以发现第三个方案的可行性非常高，不论是对工期的把握还是对质量的保证都能够做得非常合理。
根据2009年11月1日的会议要求，原定围井试验方案有变动，在已完成围井的一边的情况下，另外三个边改为上部8.5m为振动射冲防渗墙，下部用旋喷桩套接接墙方案。施工参数如下：孔距暂按1.0m考虑，喷射参数如下：高压浆压力36~38MPa，流量不小于80L/min；压缩空气压力0.7MPa，流量不小于1.2m3/min；提升速度8~10cm/min；桨液水灰比1：1，比重约1.50。
依据现有的试验资料，自堰顶高程179.8以下11m范围内可以较为容易的建造振动射冲防渗墙，其下5.5m深度需采用钻喷一体旋喷桩与上部防渗墙连接成整体。两种工法所完成的工程量比例约为3：2。
组合施工工法将振动射冲防渗墙和高喷灌浆作为综合施工技术的两道工序，首先进行振动射冲防渗墙施工，在浆液未达到终凝之前完成其下的高喷灌浆施工，高喷灌浆采用钻喷一体不分序施工技术，可将防渗体混合成一个整体，从而提高防渗性能。
依据常规经验，振动射冲防渗墙按每天完成200m2，钻喷一体高喷灌浆按每天完成150平方米。围封面积按2.2万平方米考虑，按上述划分比例各自的工程量分别为1.32万平方米和0.88万平方米。单套设备需要的施工时间分别为66天和59天，两套设备需要的施工时间分别为33天和30天，考虑1.5倍的不可预见因素，振动射冲和高喷灌浆各两套设备施工工期分别为50天和45天。
与单纯采用旋喷桩相比，组合方案除了防渗体性能优于旋喷桩外，另一个优势是水泥、电力用量省。在利用高喷回浆的情况下，振动射冲防渗墙水泥用量预计不超过300kg/m2，比采用旋喷桩节省200kg/m2，平均水泥用量约0.38t/m2，节省水泥总量超过2000吨以上；振动射冲的动力仅及高喷的一半，钻喷一体设备成孔的用电量也有较大下降，综合分析用电量比单纯高喷减少1/3。以旋喷桩用电量20度/m2计算，预计电力消耗减少14万度以上。
在消防给水系统中，相较于消防蓄水池，高位水箱的配制主要是针对设计高度、建设规模较大的构筑物，用以火灾初期阶段的消防给水，高位水箱的设计标高、位置、容量，对于整个消防给水系统的有效性有着直接影响。对此，在实际进行水箱设计时，应严格依据我国有关的标准、规范，对于配有临时高压给水系统的构筑物，不仅需要增设高位水箱，同时还需保证水箱的实际容量，能够满足构筑物内部各消防设备10分钟的灭火用水量；对于高层建筑的消防给水设计，相较于位置最高的消防栓，高位水箱的设计标高应超出7m左右，以此保证初期火灾建筑物各消防点的供水压力要求；倘若要求高位水箱同时用以构筑物的生活用水、消防用水，应采取一定的技术措施确保消防用水不做它用，例如分别计算构筑物生活、消防用水的需求量，针对两种管道的出水口，选取适当的高度差、生活出水口居上。值得注意的是，为保证构筑物的消防用水能够在启动消防水泵后进入水箱，针对各消防管网的出水管道，应增设单向阀。
长期以来，在众多消防工程给水设备的设计中，设计人员往往较为侧重对消防水泵的设计，而忽略了水泵接合器。在具体的消防给水系统中，水泵接合器设置主要作用于当发生火灾构筑物内部消防用水不足，或室内消防水泵损坏、故障时，供消防车从构筑物外部的消防栓进行取水，并利用水泵接合器将消防用水输送至构筑物内部各消防供水管网，以此保证消防系统的有效性。对此，我国有关消防规范中列有明确规定，要求构筑物的有效消防范围内，对于所有消防车供水压力分区，均需要安装水泵接合器。值得注意的是，对于设计高度、建设规模在50米以上的构筑物，多数消防设计人员普遍认为构筑物的超出部分无法利用消防车进行辅助灭火，即无需装设水泵接合器。然而，随着我国经济与科技的飞速发展，国内各大城市的消防车进一步加大了运作功率，实际消防供水的有效高度已超出50米。在实际进行水泵接合器的设计时，其具体的装设数量应在计算得出构筑物内部消防水量的基础上确定，而单个水泵接合器的流量应设定为10L/s到15L/s。与此同时，对于构筑物外部的消防栓，其主要用以消防取水，应综合考虑构筑物外部的消防用水需求量与供水管网布设情况，以此确定消防栓的位置、数量，而单个消防栓的用水量应设定为10L/s到15L/s之间。基于此种做法，当构筑物外部的消防用水量低于内部时，水泵接合器数量将超出构筑物外部的消防栓；而当发生火灾构筑物内部的消防系统无法运作r，利用室外消防栓、消防水池，水泵接合器将直接负责向整个构筑物输送消防用水。由此可见，在消防给谁系统中，水泵接合器、室外消防栓两者属于对应关系。
作为消防给水系统的重要组成部分，消防给水管网、消防栓的设计难度虽然较小，但仍需注意一些容易被忽视的问题。例如：构筑物内部的喷水系统、消防栓系统的设计应相对独立，以免为日后的使用、维护带来不便，倘若技术条件、场地条件不允许，则可将其设计为合用泵，但却需要沿着流水方向，在自动喷水系统的报警阀前进行独立设置；在高位水箱能够为构筑物提供10分钟消防用水的基础上，由于消防水枪的喷射压力、出水流量较大，水箱内的消防用水将在短时间内消耗殆尽，为保证消防给水系统的灭火效率，倘若消防栓口的压力在0.5Mpa以上，则需要加装减压设备，而当栓口静水压力超出0.8Mpa时，应将给水系统设计为分区形式。值得注意的是，通过相关试验、计算表明，半径为50mm的消防给水管道最大流水量仅能满足一台消防车的用水需求。对此，消防给水管道的半径应设定在50mm以上，构筑物内部的管网应设计为环状。
小青矿煤矿始建于1975年5月，1984年12月正式投产。原设计生产能力120万t/a。1989年12月达到设计产量120万t/a，1991年能源部（煤生字[782]号文件）批准进行矿井和选煤厂改扩建，设计能力由120万t/a扩为180万t/a。1994年4月由于投资改革，改扩建工程停止。2004年省煤炭工业局，对小青煤矿及选煤生产能力核定为253万t/a。2006年省煤炭工业局对矿井生产能力复核，核准小青煤矿及选煤生产能力250万t/a。
本矿井建井期间较早，自井田开采至今未编报水土保持方案报告书。铁煤集团以小青煤矿2007年的升级改造为契机，委托设计单位对已建矿井编制水土保持方案。本次升级改造只是引用薄煤层开采先进技术设备，地面设施未发生变化。由于本项目已生产多年，工业场地采取的场区硬化、场区排水、场地空地植物措施绿化、道路防护林等水土保持措施基本满足水土流失防治要求。
本方案编报的主导思想是：本次方案针对现有情况进行编制，对现有地面设施及水保措施进行评价，对不符合水保方案要求的部分予以补充。
项目处于辽河平原东侧，地形十分平坦，高差变化不大，地面标高一般在65～80m；气候属于温带大陆性过渡气候区；多年平均气温7.10℃，≥10℃积温3256℃，多年平均降雨量569.90mm，无霜期155d，多年平均风速4.10m/s，最大冻土深度1.55m；土壤类型主要为棕壤土和草甸土；调兵山市植被类型属于暖温带落叶阔叶林和温带针阔叶混交林交汇区，林草覆盖率为20%。
项目区土壤侵蚀类型以水力侵蚀为主，兼有风力侵蚀，土壤侵蚀强度为轻度，土壤侵蚀模数背景值平均约为1350t/ km2・a，对周边矿区工业场地的类比及现场调查，确定工业场地现状侵蚀模数为400 t/ km2・a，场外道路的现状侵蚀模数为600 t/ km2・a。项目区属于部级水土流失重点治理区和省级重点监督区，水土流失防治标准等级为一级，项目区容许土壤流失量为200t/ km2・a。
小青矿作为已建多年的矿井，在生产运行过程中，已经采取了部分水土保持措施，虽然不成系统，但是也对保持水土起到了一定作用。对已建矿井进行水土保持设计，需要对现有的水土保持措施进行调查、总结和补充，设计出一套完整的水土流失防治体系（见表1）。
根据水土流失防治分区，在水土流失预测及分析评价现有工程中具有水土保持功能工程的基础上，针对建设施工活动引发水土流失的特点和造成危害程度，采取有效的水土流失防治措施，把水土保持工程措施与植物措施有机结合起来。对已建矿井来说，最重要的工作是要把现有工程中具有水土保持功能的工程纳入水土流失防治措施体系中，合理确定水土保持措施的总体布局，以形成完整、科学的水土保持防治体系（见图1）。
工业场地防治措施以植物措施为主。现有工程已采取的措施有：场内排水沟； 场地绿化美化；场内道路护路林；周边防护林。方案新增措施：工业场地内储煤场周边防护林；工业场地内空地补植。
给排水工程施工期为1978年3月～1980年3月完成，全线为临时占地，永久占地为给水泵房，现临时占地已经恢复为原有的用地类型，并已归还当地政府。经过现场调查，水保方案对给排水工程防治区不做补充设计。
供电及通讯线月，施工区及施工便道等临时占地已归还当地政府。故本方案仅对供电及通讯线路电杆基础等永久占地进行防护。根据现场勘察，水保方案对供电通讯线防治区不做补充设计。
现有工程未采取有效的排水及防护措施。方案新增措施：场外道路两侧排水沟；场外道路两侧栽植护路林带。
排矸场是人工巨型松散弃渣堆积体，矸石山受风力作用产生的粉尘将污染环境，须对该场地采取防护和整治措施，控制粉尘扩散和水土流失的发展。
现有工程已采取的措施有：周边浆砌石挡渣墙、周边排水沟、周边防护林、边坡绿化防护；方案新增措施：排矸场预留用地一侧设置围墙拦挡；边坡绿化补植。
现有工程针对现状沉陷区的措施有：沉陷区矸石回填；矸石回填部分覆土。方案新增措施：采掘工作面沉陷区生态保护；土地整治；植被恢复措施。
针对已建矿井，进行水土保持方案设计，重要意义在于解决建设项目建设多年遗留的、一直未得到有效解决的水土保持问题。做好已建矿井的水土保持设计，需要重点把握以下几点：
对已建矿井的开采历史、现状进行充分的调查，掌握水土保持保持方案的编制情况及现存的水土保持设施数量和情况。
总结已建矿井进行水土保持方案设计前，已经采取的水土保持措施，并对其水土保持效果进行分析，对具有良好的保持水土效果的措施进行分析评价，为构建良好的水土流失防治措施体系提供基础。
已建矿井项目水土保持防治措施布局，要区分哪些分区已经恢复原地貌，不再扰动就不会产生新的水土流失，水土保持方案设计不必进行补充设计。
已建矿井项目沉陷区的情况要进行水土流失调查，针对沉陷的现状，采取适合当地情况的措施，在产生生态效益的同时可以产生经济效益，达到生态效益和经济效益并重的效果。
随着中国港口事业的发展，条件良好的深水港越来越来少。新建的原油码头由于建设吨位较大，需要选择水深条件好、建港航道短的岸线作为港址，但是这种海岸直接面对太平洋，伴有风浪较大的特点，在沿海开敞海域建设码头，如果不建设防波堤掩护，作业天数比较少，不能满足原油供应的要求。因此在越来越多的原油码头建设中，防波堤的建设越来越显得必不可少。
本原油码头工程地处广东省揭阳市惠来县东部沿海，原油码头设计通过能力为2000万吨/年。为了满足运量要求，原油码头除了布置一座30万吨级码头、引桥外，还需要布置防波堤。
海区潮流类型为正规半日潮流，潮流运动以往复流为主。流向基本与岸线平行，主要为NE-SW流。
根据观测，在工程海域常浪向为ESE，次常浪向为E。波向主要分布在E~SE之间，强浪向为SSE、SE、S，最大有效波高均超过5.0m。
防波堤的作用就在于掩护码头，在防波堤长度和掩护效果之间选择平衡点，是防波堤布置的重点。
深水防波堤的特点在于高度大，断面大，缩小防波堤断面是节约防波堤造价的关键。
深水防波堤所处位置水深浪大，施工技术复杂，难度较大，降低施工难道有利于降低防波堤造价、缩短建设周期。
防波堤布置有连岸式和岛式两种方案。本工程对连岸式和岛式两种方案进行比较。图1和图2分别为连岸式方案和岛式方案。
连岸式防波堤可以从陆上推填，施工难度较低，施工费用较低；但是长度长达2520m。岛式防波堤需要水上施工，施工难道较大，施工费用较高；但是长度较短，只有950m。连岸式方案掩护条件比岛式方案好，但是两个方案码头作业天数都能满足要求。由于本工程码头所处水深较深，防波堤断面较大，决定防波堤造价的关键在于防波堤的长度，因此岛式方案虽然施工难度大，但是防波堤长度较短，可以大大减少防波堤造价，且码头作业天数满足运输要求，因此推荐岛式方案。另外岛式防波堤离岸较远，不会影响泥沙的沿岸运输，有利于减少港池内的泥沙淤积。综上所述，虽然岛式防波堤的施工难度比连岸式防波堤大，但根据工程的实际情况，岛式防波堤可以大大减少投资，减少泥沙淤积，所以采用岛式方案是合理的。
防波堤结构有直立式、斜坡式和半直立半斜坡三种方案。本工程考虑了直立式和斜坡式两种方案。直立式方案断面小，所需石材较少，但是其施工环境要求较为苛刻，当波浪>
1.5m时，沉箱很难安装。斜坡式方案断面大，所需石材较多，但是其施工环境要求较宽松。直立式方案与斜坡式方案相比，直立式方案断面小，耗用石材少，造价较低；但是由于本工程海域波浪较大，直立式防波堤施工难度较大，施工风险较大。为了降低施工难度，提供施工效率，防波堤宜采用斜坡式防波堤。另外斜坡式防波堤还具有抗倾性好，维修便利的优点。总之，深海防波堤采用斜坡式是合理的。
对于布置有防波堤的码头，可以选择与防波堤结合、与防波堤分离两种形式。本工程考虑了防波堤与码头结合和分离两种方案。由于波浪较大，对于码头与防波堤结合的方式，为了掩护码头不上水，防波堤顶高程较高（挡浪墙顶高程为18.0m），从而导致防波堤断面面积增大，增加了防波堤的造价。而采用码头与防波堤分离的形式，防波堤顶高程可以大大降低（堤顶高程为4.0m），从而减少断面面积，有利于降低工程造价。另外码头与防波堤分离，便于防波堤的维修，当防波堤受到破坏时，由于防波堤与码头分离，防波堤的维修不会对油码头的运营造成影响。因此，对于深海油码头，防波堤不与码头结合较为合理。
防波堤的走向是防波堤布置的重要参数，防波堤的走向关系到码头的掩护效果和防波堤的长度。考虑到波向主要分布在E~SE之间，强浪向为SSE、SE、S，并结合潮流方向，防波堤分为东段及南段两段，东段走向为0°~180°，用于掩护东向浪；南段走向为055°~235°，可以较好的掩护南向至东向的波浪。根据码头位置及防波堤走向，防波堤东、南两段长度分别取为150m和800m。在各向浪波浪作用下，码头泊位处波高均满足作业条件。
为了满足施工使用要求，并尽量降低防波堤堤顶高程，防波堤堤顶高程确定为4.0m。波浪越过防波堤后形成的冲击主要集中在堤内侧约0.5倍波长，即70m~80m的范围之内，超出此范围的波态恢复正常。为保证波浪越过防波堤后对码头作业不产生影响，并保证码头和防波堤的施工互不干扰的前提下，确定了南段防波堤中心线m，东段防波堤中心线.结语
本文结合工程实际情况并通过方案比较确定了防波堤的布置方式、结构形式、与码头的关系以及防波堤参数，达到了在保证作业天数的基础上缩短了防波堤长度、减小了防波堤断面、减低施工难度和维护难度和减少港池淤积强度，减少维护费用的效果。
随着条件良好的深水岸线逐渐减少，深水防波堤在越来越多的工程中得到应用。本文结合工程实例讨论了防波堤在30万吨级油码头的应用，可为相关工程提供参考。
岭根底水库位于石家庄赞皇县许亭乡，坐落在滏阳河流域槐河军营支流上，是一座以防洪、灌溉为主的小（2）型水库。水库枢纽由拦河坝、溢洪道、输水洞等建筑物组成。拦河坝为粘土心墙坝，坝长81m，最大坝高17m。坝体上游坝坡为干砌石防护。溢洪道位于大坝右侧，为开敞式宽顶堰，天然岩石开挖而成。根据现场查勘情况和最新工程测量成果及地质勘察资料，坝基直接坐落于基岩上，岩性为太古界赞皇群石家栏组（Arsh）花岗片麻岩。坝基下全风化基岩厚度2.3～3.2m，揭露全风化岩体多呈砾砂状，节理裂隙多发育。在两侧顶肩段坝基与基岩间风化层未处理干净，导致高水位时发生坝基渗漏现象。
针对本工程情况比较土工膜防渗，坝基灌浆和防渗墙三种方案，综合比较选用最优方案处理坝肩坝基渗漏问题。
土工膜防渗是在上游坝坡及坝脚铺设防渗土工膜，它可以增加渗径、降低渗透坡降，减少渗漏量，降低坝体浸润线，使之满足规范要求。
上游防渗土工膜铺设自高程510.8m开始沿上游坝坡铺设至坝脚，为保证库水不沿上游土工膜底进入坝体内，使坝体内水压力太大，参照《碾压土式石坝设计规范》中“混凝土防渗墙墙底宜嵌入基岩0.5～1.0m”，土工膜向下铺设至中风化花岗片麻岩层1.0m，以截断渗透通道。具体做法自下而上是：10cm中粗砂垫层，复合土工膜水平防渗体，30cm中砂保护层，15cm碎石垫层，30cm干砌石。土工膜在两岸嵌固在山体内。
防渗墙是通过建造连续的防渗墙体，截断坝基下的强透水层，降低坝体中的浸润线，使坝后出逸处的渗透坡降减小到允许范围，同时可以减少水库渗漏量，消除了拦河坝渗透破坏隐患，提高了拦河坝的安全度。
目前建造垂直防渗墙的施工方法很多，主要有高压喷射灌浆法、振动沉模板墙、机械垂直铺膜建造防渗体、射水造槽法建造地下混凝土连续墙、钢绳冲击式钻机造槽法建造混凝土防渗薄墙等施工工艺，根据工程地质条件不同各方法具有各自的适用性。结合本工程坝体砾砂层和花岗片麻岩坝基的地质条件，从中选择了高压喷射灌浆防渗、钢绳冲击式钻机造槽建造混凝土防渗墙两种能适应岩石基础的方案进行比较。
高压喷射灌浆是利用钻机把带有喷嘴的筑浆管钻进至土层的预定位置后，以高压设备使浆液或水成为20MPa左右的高压流从喷嘴中射出来，冲击破坏土体，同时钻杆以一定速度渐渐向上提升，将浆液与土粒强制搅拌混合，浆液凝固后，在土中形成一个固结体，达到防渗的目的。高压喷射灌浆防渗优点是适用地基基础条件广泛。防渗效果较好，施工技术成熟，工效高，有较好的耐久性。缺点是在砾砂坝体中灌浆压力不易控制，且坝体心墙厚度仅为2～4m，灌浆压力较大时易使坝体产生水力劈裂，施工质量难以保证，且施工质量受施工队伍素质影响较大，操作不当易对大坝产生破坏，目前已建工程效果均不甚理想。
钢绳冲击式钻机造槽建造混凝土防渗薄墙成槽方法是先钻凿主孔，后劈打副孔；劈打副孔时在相邻的两个主孔中放置接砂斗接出大部分劈落的钻碴，并以泥浆固壁，在泥浆下浇筑混凝土成墙。地层适用性也较广。优点是防渗效果好，且钢绳冲击钻机结构简单， 便于运输维修和操作，适应性能强，价格较低，可以由砾砂坝体直接打至全风化花岗片麻岩。缺点是对施工效率低，工作面大。
以上两种方案在采取相应的工程措施后均可以解决渗透稳定和坝基防渗问题，钢绳冲击式钻机造槽法建造混凝土薄墙方案要求工作面较大，施工费用较高，但是防渗效果好，条件允许时优先选用；高压喷射灌浆受施工队伍的影响较大，一旦施工质量保证不了，高喷灌浆效果将大大降低。经比较垂直防渗选择冲击式钻机造槽法建造混凝土墙方案。
两方案均能够解决渗透稳定问题，各有优缺点。垂直防渗方案结构简单，管理方便；从防渗效果方面，垂直防渗方案隔断了坝下的渗漏通道，同时可以减少水库渗漏，水平防渗方案同样截断渗流通道减少渗漏。从施工角度，垂直防渗方案施工简单，耗用人力资源少，但施工场地要求较大，需要填筑施工平台，施工复杂，水平防渗施工简便；从投资方面垂直方案投资较大，水平防渗方案比垂直防渗方案节省约9.8万元。综合考虑小型水库除险加固对投资限制和施工方便程度，本工程选用土工膜防渗方案较有优势。
结 语： 针对近几年小型水库除险加固工程的大力实施，对于小水库土石坝坝肩坝基渗透的问题，结合工程投资限制和施工工艺要求，选择适合其工程特点的处理方案，其他工程在投资允许的情况下，建议优先选用防渗墙方案，不仅管理方便，防渗效果及使用年限均优于土工膜防渗。
[1] 高钟璞等.大坝基础防渗墙[M].北京：中国电力出版社，2000.
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